工廠的發(fā)電機使用東方電機有限公司生產(chǎn)的QFSN-300-2-20B蒸汽輪機發(fā)電機。

　　電機采用雙流浮環(huán)瓦結(jié)構(gòu)，密封件的空氣側(cè)和氫側(cè)形成獨立于油的循環(huán)。系統(tǒng)在正常運行時會通過差壓閥調(diào)節(jié)密封油的壓力，以確保氫氣的密封功能。年來，一家工廠屢屢遭受氫氣從發(fā)電機密封處泄漏的困擾。

　　文分析并總結(jié)了同一類型的事件，以避免發(fā)生類似的缺陷。2×300 MW熱電汽輪機是東方汽輪機公司生產(chǎn)的凝汽式凝汽式N300-16.7 / 537/537汽輪機，帶中間加熱器，單軸，兩排和兩排汽缸2007年12月，n°11投入運行。12臺機器于2007年12月投入生產(chǎn)，額定功率為300 MW，最大功率為333 MW。汽輪機與冷凝器之間的連接是彈性的，蒸汽輪機采用高中壓氣缸和氣缸結(jié)構(gòu)，低壓氣缸為倒雙流組件。

　　
　　發(fā)電機為東方電氣有限公司制造的QFSN-300-2-20B三相雙極隱蔽式同步極發(fā)電機，冷卻過程為水-氫-氫混合氣。氣被安裝在轉(zhuǎn)子兩端的軸流風扇強迫流動，并由發(fā)電機兩端的氫氣冷卻器冷卻。于氫冷卻發(fā)電機的轉(zhuǎn)子軸必須穿過發(fā)電機蓋，因此該部分成為密封氫冷卻發(fā)電機的關(guān)鍵。封油分為兩個空氣側(cè)和氫側(cè)油道，以將油供應(yīng)到軸封上的兩個環(huán)形油分配槽。沿密封軸的軸向方向流過密封套筒內(nèi)徑與旋轉(zhuǎn)軸之間的空間。果兩個供油回路中的供油壓力恰好等于密封板的高度，則在兩個供油槽之間的空間中，油不會產(chǎn)生湍流，通常密封油壓力始終高于內(nèi)部氣體壓力?？梢苑乐箽錃庖莩霭l(fā)生器?？諝鈧?cè)通道供應(yīng)的油將沿著軸與軸承側(cè)密封環(huán)之間的間隙流動，然后在與軸承油，從而防止空氣和濕氣進入發(fā)電機。側(cè)密封油沿著軸與發(fā)電機內(nèi)部的密封墊之間的間隙流動，落入消泡罐中，最后返回到密封罐中氫側(cè)。氣側(cè)空氣通道：空氣源由空氣側(cè)油泵從回油箱中抽出，一部分油被泵入油冷卻器，空氣將機油濾清器注入密封板的空氣側(cè)，另一部分通過差壓閥返回至機油泵。面。過壓差閥，控制空氣側(cè)密封油的壓力始終保持在高于0.084 MPa的發(fā)電機氣體壓力的水平。外，空氣側(cè)配備了一個直流接頭油泵。側(cè)油路：氫密封側(cè)油封中的油泵從氫側(cè)密封油箱中拉出油源。通過機油冷卻器，機油濾清器和平衡閥將一些機油輸送到密封板的氫側(cè)，并在機油泵和泵旁安裝了一個回流管。氣側(cè)的油壓通過再循環(huán)管上的節(jié)流閥粗調(diào)。
　　氣側(cè)油路的油壓通過均壓閥精確調(diào)節(jié)，空氣側(cè)密封件的自動跟蹤和油壓差保持在±0.49 kPa，以實現(xiàn)基本平衡。外，在氫側(cè)密封油中設(shè)置有兩個氫油泵，并且在正常操作期間一個單元在待機模式下操作。沫劑外殼：從灌漿瓦的氫側(cè)出來的油首先進入防沫劑外殼，在此氣體可以從燃油中排出。
　　沫劑外殼安裝在發(fā)生器的下半部，并且防沫劑外殼裝有浮球。制油位的浮閥不允許通過該裝置將防沫劑箱中的油位過高溢出到直管。一個消泡盒和一端。個消泡劑箱都裝有高浮型液位報警器，如果箱中的油位過高，會發(fā)出消泡劑箱的高報警率，電纜使操作人員可以及時處理機油，防止機油堵塞。

　　電機內(nèi)部流動。氣側(cè)油封油位檢查：空氣側(cè)油封油箱通過U形管連接至主潤滑油回流管，并且發(fā)電機運行齒輪潤滑油和空回油都收集在空側(cè)密封油箱中，其中大部分是油。重力作用下，油自動溢出到回油管路中油箱中的油位保持在正常水平，因此無需在空氣側(cè)監(jiān)視油箱?；芈分性撚吐穼櫥拖到y(tǒng)連接到密封油系統(tǒng)，即使該油封系統(tǒng)是無油的，該油封系統(tǒng)也將充滿油。要打開潤滑油系統(tǒng)十秒鐘，電纜就可以放油。查氫密封油箱的油位：氫密封油箱是氫側(cè)油路的儲氫箱，必須保持一定的油位。
　　運行期間加油。于不能完全平衡密封板的中空部和氫側(cè)的油壓，因此在空氣側(cè)和氫側(cè)殘留少量的湍流油。期積累會增加或減少氫側(cè)機油通道中的機油量。側(cè)密封油箱的目的是控制填充和卸載。主要依靠浮子式排油和補償閥，當燃油箱中的油位上升時，浮子升起，排油閥打開，多余的油排入空側(cè)油路；當油箱中的油位降低時，浮子也會降低。加油口門打開時，空氣側(cè)密封油將氫側(cè)密封油箱中的油重新充滿，從而將油位保持在一定范圍內(nèi)。箱加油閥和排油閥還配備有強制打開的手輪，以手動調(diào)節(jié)燃油箱的油位。
　　汽端的汽封過熱，軸承損壞，檢查發(fā)現(xiàn)蒸汽耳軸輕微損壞并有凹槽，耳軸最大直徑為450.03 mm，最小為449.93毫米。頸的磨損經(jīng)過處理，使耳軸表面光滑自由。刺。換舊直徑為450.18mm和新直徑為450.15mm的新密封板。修后，密封板的徑向間隙為0.18 mm，在規(guī)定范圍內(nèi)（0.18?0.23 mm）。封板嚴重過熱，黑金表面被燒毀：勵磁端對數(shù)的最大值為450.03 mm，最小值為449.97 mm。磚已被替換：舊磚的直徑為450.19毫米，新磚的直徑為450.16毫米。修后，密封板的徑向間隙為0.19 mm，在規(guī)定范圍內(nèi)（0.18?0.23 mm）。蒸氣端與激振端環(huán)處于自由狀態(tài)時，相差較大，范數(shù)為0.03 mm，測得的蒸氣間距相差為0， 10毫米，激勵端間隙為0.12毫米，嚴重超出了這個范圍。過渡環(huán)的截面進行刮削處理，處理后的被測蒸氣的末端與激振端的過渡環(huán)均為0.03mm。由狀態(tài)，紅丹粉檢驗中的交叉接觸面積大于85％，符合重裝標準。新安裝過渡環(huán)后，測得的表面積為0.03毫米。
　　部密封件底部的油孔中有一個縫隙，沒有任何密封效果。旦在燕尾槽的接口上切割了新的墊片（參見下圖），則新的墊片尺寸為2 = 860mm，φ2= 690mm，H2 = 10mm。新裝填時，請校正墊圈上的油孔和螺孔，防止墊圈壓在油孔上，并對稱地擰緊平板座各部分的螺栓。新組裝后，將測得的接頭均勻地擠壓在每個2毫米的部分上。封座和端蓋處勵磁端環(huán)的絕緣電阻用1000V兆歐表測量，不小于1MΩ。承蓋與軸承的絕緣電阻用1000V兆歐表測量，其值不小于1MΩ；不需要最終絕緣。電機的氫氣系統(tǒng)和密封劑油系統(tǒng)的異常運行在運行過程中有多種原因：處理方法不能一概而論，必須在設(shè)備和管理上不斷改進。流發(fā)電機接頭絕緣密封圈損壞引起的氫氣泄漏突然增加的現(xiàn)象是一種典型的缺陷，具有一定的參考價值，但也可能有助于一些類似的設(shè)備進行分析解決問題。
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