在本文中，數(shù)值模擬方法是用于模擬的迎角的紊流場(chǎng)廣角與電纜護(hù)罩（以下整流罩）。

　　通過(guò)不對(duì)稱流動(dòng)控制來(lái)控制整流罩時(shí)，分析用于形成旋轉(zhuǎn)體的側(cè)向力的機(jī)構(gòu)。
　　且整流罩參數(shù)對(duì)側(cè)向力的影響使得有可能獲得相應(yīng)的研究結(jié)論。為扭轉(zhuǎn)整流罩的形狀設(shè)計(jì)，大迎角整流罩的空氣動(dòng)力學(xué)特性和側(cè)向干涉力的控制提供了參考和參考。鍵詞：整流罩，高攻角，湍流場(chǎng)，流動(dòng)不平衡，引進(jìn)，背風(fēng)側(cè)的非對(duì)稱渦現(xiàn)象時(shí)，修長(zhǎng)的機(jī)身大角度attaque.Les研究者下飛發(fā)現(xiàn)于19世紀(jì)初。
　　量的實(shí)驗(yàn)在國(guó)內(nèi)外已經(jīng)表明，這種不對(duì)稱旋渦結(jié)構(gòu)可能引起的側(cè)向力在所述薄體取向的，但因?yàn)楣舻姆菍?duì)稱渦高角度的外觀的錐形導(dǎo)彈的背風(fēng)區(qū)尚未確定[1]。工程設(shè)計(jì)，這是不可避免的添加外部各方missile.Le本文通過(guò)旋風(fēng)分析來(lái)自圓錐形錐形蝕刻的廣角不對(duì)稱后下側(cè)向力整流罩作用機(jī)制數(shù)值模擬方法。
　　流罩圓周位置對(duì)側(cè)向力的影響。格分割的3D模型和計(jì)算模型的體形圓錐面示于圖1中的模型的總長(zhǎng)度是至圖19D中，頭部的長(zhǎng)度為4D和所述整流罩的軸向起始位置是6D-18D。

　　網(wǎng)使用的六面體結(jié)構(gòu)網(wǎng)格具有總共150萬(wàn)門，如圖2所示：圖的局部網(wǎng)格流利溶液的螺旋體coniqueFig.2方法的1三維模型被用于計(jì)算流場(chǎng)和模型的周邊。限制是遠(yuǎn)場(chǎng)壓力極限條件下，使用基于密度，湍流模型和k-ε精度風(fēng)格二階風(fēng)求解器執(zhí)行迭代計(jì)算。用上述方法，對(duì)于馬= 0.6，在25℃攻角的范圍至50°，導(dǎo)彈整流罩多無(wú)整流罩，所述整流罩位于方位角45的圓周方向的角度= 45°，90°，135°，多種工作條件進(jìn)行數(shù)值計(jì)算分析。用整流罩形成側(cè)向力的機(jī)理在于研究整流罩對(duì)側(cè)向力的影響。先將整流罩導(dǎo)彈的側(cè)向力與其作用方向進(jìn)行比較。用第3節(jié)中描述的方法確定是否存在整流罩。兩種情況下導(dǎo)彈流場(chǎng)的情況下，整流罩的圓周位置= 45°，如圖4所示。3.圖3示出的橫向力的結(jié)果來(lái)計(jì)算圓周方位，如在表1中提供的數(shù)據(jù)表明該表顯示，導(dǎo)彈的橫向力是低的，當(dāng)沒(méi)有導(dǎo)流罩從25°到50°并且其尺寸和方向變化未確定。使用整流罩時(shí)，導(dǎo)彈的側(cè)向力明顯增加，計(jì)算受到攻擊。度范圍內(nèi)的橫向力總是指向拋射體的側(cè)面而沒(méi)有整流罩。表明，該護(hù)罩是用于導(dǎo)彈的攻角大的橫向力的缺點(diǎn)：橫向力增加并且有利的一面是，橫向力的方向不再變化。
　　了分析在導(dǎo)彈整流罩的橫向力之差的原因，圖4-9示出了彈丸的不同位置（軸向長(zhǎng)度的位置）到0，6Ma的駕駛條件下，30°，40°和50°。周壓力系數(shù)的分布從0°到360°[2]。4至圖6，而不護(hù)罩可以看出，每個(gè)站的周向壓力分布具有在30°，40°和50°的迎角的條件的良好的對(duì)稱性。該圖中，隨著入射增加，流速分量增加并且風(fēng)滯點(diǎn)壓力系數(shù)越高，兩側(cè)的吸入峰值越高。（90°和270°）[3]。

　　每個(gè)角度，下風(fēng)側(cè)的周圍180°的壓力接近進(jìn)入流的壓力，主要是因?yàn)闇u旋對(duì)稱回流產(chǎn)生的壁表面上的滯流點(diǎn)具有相對(duì)高的壓力。8和9與護(hù)罩表明附近有整流罩（前45°）的周向位置處的壓力顯著跳躍點(diǎn)和壓力跳躍點(diǎn)接近或甚至等于在點(diǎn)的壓力在風(fēng)中停滯不前。流罩位置后壓力迅速下降，此后停滯點(diǎn)（180°）處的壓力變化不大。一結(jié)果導(dǎo)致在壓力分布的嚴(yán)重不對(duì)稱左和彈丸和原體的左側(cè)的吸力峰值的右邊消失，導(dǎo)致橫向力的形成。述5DFig.5站stationFig.6 X = 10D周向壓力系數(shù)圖7圖X = 5D周向壓力系數(shù)X = 7.5De周向壓力系數(shù)的圖4 X =周向壓力系數(shù)=在DFig.9站stationFig.10的X = 10D周向壓力系數(shù)護(hù)罩截面輪廓圖來(lái)分析護(hù)罩如何導(dǎo)致吸入峰的消失的7.5 X 0.8每周壓力系數(shù)左，左壓力分布形式，導(dǎo)彈橫截面附近的整流罩圖?？梢栽趫D中看到的，所述彈丸表面的空氣流從所述滯流點(diǎn)開(kāi)始和鎖定壓力通過(guò)護(hù)罩對(duì)應(yīng)于分布圖的跳躍點(diǎn)通過(guò)期間顯著增加壓力。旦氣流通過(guò)整流罩，內(nèi)部折疊壓力降低，同時(shí)產(chǎn)生單獨(dú)的分離渦（渦旋1），但彈簧壁上沒(méi)有明顯的粘結(jié)點(diǎn)。壁的表面附近的流線的方向顯示，背風(fēng)面被再循環(huán)到分離渦1所述整流罩和所述分離渦的整流罩附著到表面上之后從一定距離的墻壁。析由于整流罩改變了彈丸側(cè)壁上的氣流方向并減慢了氣流，礦用電纜氣流與墻壁表面分離形成分離渦，因此由背風(fēng)面控制的不對(duì)稱渦流出更有可能返回整流罩。樣，彈丸整流罩一側(cè)的壁面氣流與彈丸的風(fēng)渦再循環(huán)有關(guān)，形成一個(gè)分離渦區(qū)，從而形成一個(gè)在圖2和3的部分中所示的左整流罩的分離點(diǎn)之后的中等壓力。的橫向力整流罩的位置影響的導(dǎo)彈的橫向力系數(shù)時(shí)整流罩處于圖13 azimut.Le表2的不同的角度示出了2.5D至12.5D彈簧的位置時(shí)整流罩處于不同的圓周位置。個(gè)位的橫向合理化。
　　2：整流罩位于不同方位角（Ma = 0.6，α= 40°）時(shí)導(dǎo)彈的橫向力系數(shù)。以從數(shù)據(jù)在表2中，該整流罩的位置對(duì)導(dǎo)彈的與大迎角，包括護(hù)罩導(dǎo)彈具有最大的橫向力時(shí)，它為90°的橫向力的影響顯著來(lái)推斷圓周上，隨后在vent.Si方向的整流裝置是在135℃的45°位置的，橫向力是最低靠近整流罩不帶外殼。是從流線11-13，所述渦流順風(fēng)導(dǎo)彈的不對(duì)稱性是最強(qiáng)時(shí)整流罩為90°看出并且該整流罩是45°，當(dāng)= 135°（整流）的位于順風(fēng)時(shí)，影響極小。非對(duì)稱渦旋護(hù)罩的效果提高了，一方面，所述渦流分離器的渦流的整體不對(duì)稱性，和非對(duì)稱渦流的軸向位置更靠近頭。11 45°橫截面流程圖圖12 90°橫截面流程圖圖13 135°橫截面流程圖圖14 5D = 15D圓周分布站圓周壓力的分配系數(shù)圖16分配站周向壓力系數(shù)X = 10D圖14至16表明，該整流罩位于= 45°（對(duì)應(yīng)于圖3）= 90°，Ф= 135截面的圓周壓力系數(shù)為°°，迎角α= 40°。們?cè)趫D中看到彈丸兩側(cè)壓力分布的對(duì)稱性在= 90°時(shí)最差，其次是45°。Ф= 135°時(shí)，影響是最小的，并且在兩側(cè)上的壓力分布是基本對(duì)稱的，這也可以通過(guò)表2中所示的周向位置的影響的橫向力系數(shù)反射的整流罩上導(dǎo)彈的橫向力是類似的結(jié)論，即在文獻(xiàn)[4]所述突出物具有在90°至120°的圓周方向上的位置附近的順風(fēng)渦流的影響最大。于其作用的主要的原因是，側(cè)向壓力的最低點(diǎn)是接近90°在圓周方向上，所述整流罩的壓力而顯著地增加，由于護(hù)罩塊和所述渦流分離整流罩的下游沒(méi)有附著在彈性墻上。直接插在后部渦流，這會(huì)導(dǎo)致壓力變化平穩(wěn)，導(dǎo)致抽吸對(duì)護(hù)罩的一側(cè)上的峰的消失的非對(duì)稱結(jié)構(gòu)，并在橫向力的變化是最明顯的。Ф= 135°，護(hù)罩位于吸力峰值的形成位置的下游一側(cè)，在渦流順風(fēng)結(jié)構(gòu)，并且其影響區(qū)域也基本位于下渦流風(fēng)，使整流罩一側(cè)的吸力峰不受大的影響。彈側(cè)向力的影響很小。乎從右側(cè)吸入峰15和16，其放置在不同的周向位置整流罩增加渦流的不對(duì)稱順風(fēng)射彈之間的差異，從而導(dǎo)致在抽吸峰的峰值的增加右，這對(duì)應(yīng)于導(dǎo)彈的橫向方向。力的增加也貢獻(xiàn)了一定的數(shù)額。論在本文中，我們計(jì)算數(shù)值的湍流場(chǎng)廣角整流罩導(dǎo)彈攻擊，并研究了整流罩和導(dǎo)彈上的側(cè)向力的風(fēng)之間的渦流的影響。下結(jié)論是通過(guò)獲得：分析所述彈丸和護(hù)罩附近的流程圖的橫截面的周向壓力系數(shù)的分布，得出的結(jié)論是所述護(hù)罩攻擊的較大的角度下增大了導(dǎo)彈的橫向力，主要是因?yàn)檎髡值臍饬鳌?br>　　離提前和改變當(dāng)?shù)亓鲃?dòng)的方向，使得所述背風(fēng)面的渦流分離回流反轉(zhuǎn)上升氣流，并返回到靠近護(hù)罩壁的壓力，從而改變結(jié)構(gòu)的場(chǎng)原始流動(dòng)使整流罩一側(cè)的吸力峰值消失，導(dǎo)彈不會(huì)指向側(cè)面的側(cè)向力增加。罩增加了攻擊的高角度下的導(dǎo)彈的兩側(cè)上的壓力分布的不對(duì)稱性，而下風(fēng)側(cè)的渦流分離器的不對(duì)稱性也得到改善。

　　流罩的影響最大，如果它靠近90°圓周角及其對(duì)導(dǎo)彈的側(cè)向力的影響是非常接近，沒(méi)有整流罩。
　　一個(gè)大的角度的情況下，導(dǎo)彈的橫向力明顯增加的情況相比，無(wú)整流罩，但橫向力的方向不與迎角改變，但是附接至沒(méi)有整流罩和一定攻角的一面。側(cè)力量的變化不大。考文獻(xiàn)[1]上的薄體，王元，兆麟Fan等，的攻角的非對(duì)稱性粗糙帶的影響2005空氣動(dòng)力學(xué)雜志[2]的實(shí)驗(yàn)研究的對(duì)非對(duì)稱的流動(dòng)特性一個(gè)具有廣角攻擊力的瘦身。
　　兆林，王元等人，流體力學(xué)2003經(jīng)驗(yàn)和措施[3]的鈍器攻擊高角度，梁鵬飛，姚錚等戰(zhàn)術(shù)導(dǎo)彈的流動(dòng)特性的數(shù)值模擬。2008年，空氣動(dòng)力學(xué)雜志[4]渦流的數(shù)值研究對(duì)稱Yunjun楊，崔爾杰2004年，雜志力學(xué)作者：劉煒（1986-），男，湖南益陽(yáng)，主單元江南機(jī)電設(shè)計(jì)研究院。
　　本文轉(zhuǎn)載自
　　電纜價(jià)格